Application Study of Seismic Isolation Design on A Shear Wall Structure in High Intensity Area
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摘要: 对于近断层处高烈度区高层剪力墙结构,传统设计难以解决墙体太厚、配筋太大等难题。为研究在考虑近断层影响下高烈度区剪力墙住宅采用隔震设计的技术可行性,采用隔震设计对某剪力墙结构工程进行全面分析。对比分析常规剪力墙结构方案及增设橡胶隔震支座的隔震方案,分析结果表明,隔震方案较常规方案前3阶结构自振周期延长约3倍,从而有效减小了上部结构的地震作用;在设防烈度地震作用下,结构水平向减震系数为0.281,上部结构所受水平地震作用和抗震措施可按降低一度进行设计;罕遇地震作用下隔震支座性能稳定,上部结构基本处于弹性工作状态。研究结论可为隔震支座设计和进一步研究提供参考。Abstract: For the high-rise shear wall structure with high intensity near the fault, the traditional design is difficult to solve such problems as "the wall is too thick and the reinforcement is too big". In order to study the technical feasibility of adopting seismic isolation design for shear wall structures in high intensity area considering the influence of fault, a comprehensive analysis and comparison were made on the seismic isolation design of a shear wall structure project. Through the comparative analysis of the conventional frame structure scheme and the isolation scheme with rubber isolation support, the isolation scheme extends the first three order period of the structure by over 2.7 times under the action of earthquake. And it can effectively reduce the seismic action of the structure. Under the seismic fortification intensity, the horizontal damping coefficient of the structure is 0.281. The horizontal seismic action and the seismic measures of the superstructure can be reduced by one degree. Under the action of rare earthquake, the performance of isolation support is stable and the superstructure is in elastic working state. The results can provide reference for the design and further research of isolation bearing.
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Key words:
- High-rise buildings /
- Isolation technology /
- Rubber bearing /
- Time history analysis
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引言
地震预警是利用电磁波传播速度远大于地震动传播速度以及破坏性地震波(S波或面波)的传播速度小于破坏性较小的P波速度的原理,在地震发生后尽可能短的时间内,确定地震基本参数或直接估计预警目标区的地震动和破坏程度,在破坏性地震波到来前,对可能破坏区发出地震警报。地震预警系统可以快速地进行地震定位并根据震中距不同,提供几秒、十几秒、甚至几十秒的时间,将预警信息在破坏性地震波到达之前发送至用户,以帮助用户采取应急措施,达到减灾的目的(马强,2008;殷海涛等,2012;张红才等,2013)。目前,日本、墨西哥、罗马和中国台湾地区已经建立了地震预警系统并提供预警服务,美国、瑞士、意大利和中国大陆则已建立了试验性质的地震预警系统(Allen等,2009;赵兵,2011)。
天津是中国北方最大的港口城市和环渤海经济中心,是国家防震减灾的重点设防城市,具有发生强烈地震的背景和条件,历史上曾多次遭遇特别重大的地震灾害。1679年9月2日三河-平谷8级地震和1976年7月28日唐山7.8级地震都使天津市遭受了严重的破坏。其中,唐山7.8级地震使宁河和汉沽的地震烈度达到Ⅸ度,塘沽及市区大部分地区地震烈度达到Ⅷ度,从而使天津成为中国唯一遭受Ⅷ度地震灾害的特大型城市。因此,建设天津简易烈度计地震预警试验区,能够建立完善有效的地震预警机制,进一步提高天津地区的地震灾害防御能力,尽可能地避免未来强震造成的人员伤亡和经济损失。
1. 试验区建设概况
天津简易烈度计地震预警试验区的建设目标是在天津地区新建80个简易烈度计观测点,与天津行政区内具备实时传输能力的测震台站和强震动台站共同组建天津地震预警观测网络,其网络规模如图 1所示。观测网络东西孔径约127km,南北孔径约160km,平均台站间距约10km。结合天津地震观测台网现有布局特征,选择观测条件较好的中小学校内平房或二层楼房的一层作为简易烈度仪观测场址。仪器固定在观测室不高于30cm的承重墙上,采用锚固方式安装,如图 2所示。数据传输采用移动4G无线VPDN方式,VPDN为虚拟专用拨号网络,是建立在VPN基础上且隶属与于VPN的1种业务。根据天津市远程网络传输需求,烈度计端路由设备首先通过4G无线网络接入附近移动运营商的无线网,再通过移动运营商VPDN专用网接入地震行业网,实现节点端与地震系统内网的互联互通。移动4G无线VPDN组网流程如图 3所示。
2. 简易烈度计性能
综合考虑仪器的安装方式、性能指标以及京津冀地震烈度速报与预警示范区的整体规划,天津简易烈度计地震预警试验区的台站观测仪器选用GL-P2B型和MI3000型三分向型简易烈度计,均具备16位以上分辨率,水平向测量范围-2—2g,垂直向测量范围-1—3g,动态范围大于80dB。传感器采用微机械加速度传感器(MEMS),MEMS加速度传感器为微电子技术与微机械工程结合发展的1种惯性器件,与传统力加速度传感器相比,具有体积小、成本低等特点。将MEMS传感器应用于地震仪器中,可以较低的成本提高台网密度,并可实现烈度速报与地震预警功能(Chung等,2011;Wu,2013;D'Alessandro等,2014)。2种仪器的性能指标见表 1,仪器的幅频特性曲线见图 4。
表 1 简易烈度计性能指标Table 1. Performance index of simple intensity meter型号 数量 采集延迟 分辨率 动态范围 加速度平坦频率 线性误差 GL-P2B 40 <1s 28位 >80dB 0.1—20Hz <1% MI3000 40 <1s 16位 >80dB 0.1—20Hz <1% 3. 地震预警数据处理系统
首先,简易烈度计台站、强震台站和测震台站的数据实时汇集到地震数据汇集系统,再通过行业内网将数据实时传输至地震预警数据处理系统,数据传输流程如图 5所示。当地震发生时,地震预警数据处理系统利用多个台站收到的地震初至波信号,使用STA/LTA算法检查震相触发,使用AIC算法精确拾取震相到时,使用“着未着”算法快速分析多个台站震相到时数据,确定地震发生的时刻和位置,使用P波最大振幅和台站震中距估算地震震级,从而获得地震基本参数,并向地震波尚未到达的地区发布准确的地震预警信号。
2018年8月16日13时50分20.97秒,天津市蓟州区发生2.2级地震,距离震中较近的简易烈度计台站、强震实时台站和测震台站均监测到了P波信号。地震预警数据处理系统采用256字节的数据打包模式进行数据传输,地震发生后8s发出第一报,发震时刻为2018年8月16日13时50分20.7秒,震中地点为天津蓟州区,震级为2.0级(转换震级),震中地点距天津市中心约94km,横波预计到达时间为12s,触发台站39个(图 6)。由于此次地震的震级较小,尚需经历更大的地震对天津简易烈度计地震预警试验区的效能进行检验。
4. 简易烈度计数据记录
简易烈度计观测的数据存储在地震数据处理中心服务器上,采用定长512字节MiniSeed格式,对于任一时段的数据,可利用JOPENS6.0数据处理系统转换为SEED、ASCII等多种数据文件。在数据处理过程中,采用python语言编写相关的计算程序,主要使用了python中的Numpy、Matplotlib、Basemap、Obspy等扩展包,有效提高了系统的开发效率和数据处理的工作效率。
在2018年8月16日天津蓟州2.2级地震中,位于天津蓟州附近的简易烈度计台站A0055、A0056、A0058、A0063均获取了观测数据。根据《仪器地震烈度计算(征求意见稿)》1的要求,对0.1—10Hz频率范围内的观测数据进行带通滤波处理,然后三分向合成计算最大峰值加速度。计算得到距离震中4km的A0058台站的最大峰值加速度为7.4gal;距离震中10km的A0055台站的最大峰值加速度为6.46gal;距离震中10km的A0063台站的最大峰值加速度为6.78gal;距离震中15km的A0056台站的最大峰值加速度为6.27gal。
1 中国地震局,2015.仪器地震烈度计算暂行规程.
由于简易烈度计台站没有同址的测震或强震台站,故选择台站距离相邻、方位相差较小的强震台站BAJ与简易烈度计台站A0056进行波形数据对比。BAJ台距离震中12km,三分向合成的最大峰值加速度为6.89gal,使用的地震计为SLJ-100型加速度计,测量的频带范围为0.1—30Hz,采样率为100Hz。简易烈度计台站A0056使用GL-P2B型MEMES加速度计,测量频带范围为0.1—30Hz,采样率为100Hz。观测台站分布如图 7所示。
由于观测频带不同,采用4阶巴特沃斯(Buttorworth)带通滤波器对强震台BAJ与简易烈度计台A0056的0.1—20Hz观测数据进行滤波,结果如图 8所示。强震台BAJ三分向记录的波形峰值加速度(PGA)分别为3.99gal、3.88gal和1.43gal,简易烈度计台A0056三分向记录的波形峰值加速度(PGA)分别为1.23gal、1.28gal和0.78gal。2个台站的峰值加速度和波形数据时程均不相同,这是由于台站位置不同造成的,其中强震台BAJ距离震中12km,简易烈度计台A0056距离震中15km,二者直线距离相差3km,且相对震中的方位有差异,但二者NS向与EW向波形存在一定的相似性。
观测仪器的记录噪声水平在一定程度上能够直接反应仪器的记录能力,尤其是记录中小地震事件的能力。为此,截取了简易烈度计台站A0056无明显干扰的10分钟的数据记录,利用Welch算法计算加速度噪声功率谱(Peterson,1993),结果如图 9所示。由图可以看出,简易烈度计台A0056的加速度噪声功率谱处于高噪声模型(New High Noise Model)和低噪声模型(New Low Noise Model)之上,且远高于高噪声模型。由此可知,相对于测震台站对地脉动噪声的完整记录(在NHNM和NLNM之间),简易烈度计台站记录的噪声数据完全是仪器的自噪声,天然噪声则淹没在仪器的自噪声中无法分辨。由于简易烈度计的仪器自噪声已经超出地脉动水平,无法观测记录到有效地脉动,且仪器通常布设在人员比较密集的建筑物内,因此,简易烈度计台站的记录数据信噪比较低,地震数据初至震相会淹没在背景噪声中。
各类地震观测仪器的观测特点不同,测震台站主要服务于地球物理学的研究,旨在了解地球内部的构造和地震活动性,为此提供各种地震参数,包括地震基本参数、地震活动性、地震波传播、地震趋势等,地震观测的场地条件要求为基岩、深井且背景噪声应尽量小。强震观测主要为地震工程学研究和结构抗震提供资料,旨在测定地面和建筑物在地震作用下的运动过程,包括地震影响场、地面及结构的地震动特征,主要针对的是近场强震,仪器频带范围为-2—2g,通常要求背景噪声小于1cm/s2,城区或乡村均可布设观测仪器。而简易烈度计是以MEMS传感器为主的非专业强震仪,主要针对的是近场强震,要求背景噪声小于2cm/s2,记录质量较低,一般布设在自由地表或2层以下低矮结构建筑物内1。简易烈度计具有成本低、安装要求不高、维护简单等特点,适于高密度布设,以提高区域地震预警和烈度速报能力。
1 马强,2017.地震预警与烈度速报系统的试验示范.浙江省地震局内部报告.
5. 讨论与结论
本文对天津简易烈度计地震预警试验区的建设、台站分布情况、仪器性能指标、数据处理及数据记录情况进行了介绍,探讨了简易烈度计在预警台网中的应用,获得了以下初步认识:
(1)通过建设天津简易烈度计地震预警试验区,加密了天津强震台网的密度,初步实现了天津及邻区的地震预警功能。
(2)由测震台站、强震动实时传输台站及简易烈度计台站组成的天津地震预警观测网络,拓宽了各台网的数据应用范围,不仅可应用于地震应急快速响应,还可应用于地震工程和科学研究。
(3)简易烈度计台站造价低、建设周期短,易于大面积布设或规模化应用,可用较少的投资实现更好的应用(姚会琴等,2012),是现有测震台站和强震台站的有益补充。
(4)简易烈度计记录的噪声数据完全是仪器的自噪声,高于高噪声模型,但对于震中附近满足一定信噪比条件的台站,可获得较准确的初至震相到时信息,对于地震预警信息的准确产出具有意义。
(5)今后还需进一步积累地震数据,结合天津及邻区的地震分布特点优化地震预警参数模型,以期提升该地区的防震减灾能力以及公共服务水平。
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表 1 隔震支座参数
Table 1. Isolation bearing parameters
阻尼器型号 竖向刚度/kN·mm-1 等效水平刚度/kN·mm-1 支座直径/mm 屈服前刚度/kN·mm-1 屈服后刚度/kN·mm-1 屈服力/kN 支座总高度/mm LRB1000 4252 2.76 1000 14.64 1.54 267 370 28 LNB1000 3200 1.59 1000 — — — 370 15 表 2 前3阶振型周期对比
Table 2. Periodic comparison of the first three modes
振型 非隔震结构/s ETABS隔震/s 周期放大系数 SATWE 有效质量系数(X+Y+Z)/% ETABS 有效质量系数(X+Y+Z)/% 周期误差/% 1 0.791 60+14+0 0.818 65+12+0 3.41 2.835 3.58 2 0.785 17+55+0 0.761 14+61+0 3.06 2.692 3.43 3 0.764 0+0+72 0.697 0+0+68 8.77 2.086 2.73 表 3 结构基底剪力对比
Table 3. Comparison table of bottom shear force of structure
工况 反应谱分析结果/kN 时程分析结果/kN 差值/% 非隔震模型(x向) 9832 9395 -4.44 非隔震模型(y向) 10704 10252 -4.22 隔震模型(x向) 17938 17052 -4.94 隔震模型(y向) 19420 18120 -6.69 表 4 偏心率计算结果
Table 4. Results of eccentricity
项目 重心/m 刚心/m 偏心距/m 抗扭刚度/kN·m-1 回转半径/m 偏心率/% x向 31.02 31.27 0.25 9.133×107 20.28 1.2 y向 13.69 13.49 0.20 9.133×107 20.28 1.0 表 5 非隔震结构与隔震结构层间剪力及倾覆弯矩
Table 5. Comparison table of bottom shear force of structure
楼层 层间剪力Vx 层间剪力Vy 倾覆弯矩Mx 倾覆弯矩My 最大值 非隔震 隔震 比值 非隔震 隔震 比值 非隔震 隔震 比值 非隔震 隔震 比值 18 6461 1529 0.237 6455 1543 0.239 16697 3979 0.238 16685 3956 0.237 0.239 17 12271 2900 0.236 12168 2994 0.246 50282 12213 0.243 50567 11933 0.236 0.246 16 16970 4093 0.241 16814 4253 0.253 97692 24095 0.247 98390 23425 0.238 0.253 15 21038 5168 0.246 20747 5239 0.253 155893 38993 0.250 156922 38043 0.242 0.253 14 24481 6119 0.250 23947 6104 0.255 222857 56410 0.253 225053 55415 0.246 0.255 13 27237 6884 0.253 26761 6970 0.260 298040 76292 0.256 302368 74924 0.248 0.260 12 29435 7562 0.257 29048 7776 0.268 378482 98465 0.260 385318 96375 0.250 0.268 11 31448 8245 0.262 30931 8300 0.268 463211 122122 0.264 472297 119968 0.254 0.268 10 33188 8757 0.264 32590 8538 0.262 553200 146497 0.265 563903 145050 0.257 0.265 9 34645 8978 0.259 33905 8855 0.261 646886 171643 0.265 658340 170647 0.259 0.265 8 36352 9180 0.253 35240 9427 0.267 742136 200564 0.270 753707 196565 0.261 0.270 7 38453 9633 0.251 36490 9959 0.273 838940 225472 0.269 855000 223425 0.261 0.273 6 40640 10000 0.246 38111 9914 0.260 935047 252793 0.270 959786 250982 0.261 0.270 5 42978 9961 0.232 40130 9698 0.242 1030607 279590 0.271 1065000 278765 0.262 0.271 4 44890 9908 0.221 42263 9905 0.234 1131750 306365 0.271 1170965 305540 0.261 0.271 3 46700 10358 0.222 44219 10943 0.247 1235036 335100 0.271 1279286 332732 0.260 0.271 2 48190 11257 0.234 46028 12210 0.265 1342393 377080 0.281 1393178 361703 0.260 0.281 1 49145 11743 0.239 47418 12722 0.268 1475250 395410 0.268 1535036 396836 0.259 0.268 表 6 罕遇地震作用下支座最大压应力和最小压应力(MPa)
Table 6. Maximum and minimum compressive stress of bearing under rare earthquake (MPa)
地震波 T1 T2 T3 T4 T5 R1 R2 最值 最大压应力 -15.46 -14.03 -14.72 -15.28 -16.22 -16.56 -15.95 -16.56 平均压应力 -9.96 -8.93 -9.71 -9.78 -9.85 -10.04 -9.97 -10.04 最大拉应力 0.32 0.23 0.24 0.19 0.25 0.24 0.23 0.32 表 7 罕遇地震作用下x、y向作为主方向输入地震波时隔震层支座位移(mm)
Table 7. The support displacement of time-isolation layer in X and Y directions (mm)
地震方向 比较项 x向位移 y向位移 合位移 位移容许值 x向 最大值 270 220 348 550 最小值 260 211 335 550 y向 最大值 218 267 345 550 最小值 214 262 338 550 -
杜东升, 王曙光, 刘伟庆等, 2010.高层建筑组合隔震的设计方法及应用.东南大学学报(自然科学版), 40(5):1039—1046. http://www.cqvip.com/Main/Detail.aspx?id=35499044 傅金华, 2011.日本抗震结构及隔震结构的设计方法.北京:中国建筑工业出版社. 李爱群, 2012.日本东北大地震之隔减震建筑考察与思考.工程力学, 29(S2):69—77, 106. http://www.wanfangdata.com.cn/details/detail.do?_type=perio&id=gclx2012z2008 罗佳俊, 2017.高烈度区抗震与隔震结构设计对比分析.广州: 华南理工大学. 齐杰, 2018.高烈度区高层RC剪力墙隔震结构抗震性能研究.兰州: 兰州交通大学. 肖从真, 薛彦涛, 曾德民等, 2009.成都凯德风尚高层建筑隔震设计与研究.建筑结构, 39(6):93—97. http://www.wanfangdata.com.cn/details/detail.do?_type=perio&id=jzjg200906023 徐至钧, 李景, 2013.建筑隔震技术与工程应用.北京:中国标准出版社. 徐至钧, 徐卓, 赵尧钟等, 2014.建筑结构隔震技术与应用.上海:同济大学出版社. 薛彦涛, 2011.建筑结构隔震技术现状与应用.建筑结构, 41(11):82—87. http://www.wanfangdata.com.cn/details/detail.do?_type=perio&id=jzjg201111017 中国工程建设标准化协会, 2001.CECS 126:2001叠层橡胶支座隔震技术规程.北京:中国建筑工业出版社. 中华人民共和国住房和城乡建设部, 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局, 2016.GB 50011—2010建筑抗震设计规范[2016版].北京: 中国建筑工业出版社. Takewaki I., 2008. Robustness of base-isolated high-rise buildings under code-specified ground motions. The Structural Design of Tall & Special Buildings, 17(2):257—271. http://www.wanfangdata.com.cn/details/detail.do?_type=perio&id=dcf37cfed0c118124250c3e297b42c68 期刊类型引用(6)
1. 许可,郭巍,谭毅培,高也,马婷,白云鹏. 天津地震预警数据处理系统现状分析. 地震研究. 2025(03): 432-439 . 百度学术
2. 王红蕾,朱宏,毛国良,李冬圣,李振波,蒋宏毅. 地震预警数据流监控与分析. 震灾防御技术. 2023(02): 389-397 . 本站查看
3. 方一成,周蓝捷,方伟华,王遹其,薛蕾. 烈度计台网数据质量分析与异常检测. 数字技术与应用. 2023(11): 20-22 . 百度学术
4. 李晔,郭巍,高也,柳艳丽,徐小远. 3·21响水爆炸的地震学分析及谱比法研究. 地震科学进展. 2021(05): 215-222 . 百度学术
5. 王莉婵,毛国良,李小军,王宁,王亚玲. 2020年7月12日唐山M_S5.1地震预警处理能力分析. 中国地震. 2020(03): 394-406 . 百度学术
6. 柳艳丽,邱虎,郭巍,高也. 烈度计台站远程监控系统. 震灾防御技术. 2020(03): 618-623 . 本站查看
其他类型引用(2)
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